式（8）、（9）、（10）、中：為同軸線傳輸?shù)淖罡哳l率；為同軸線最大傳輸功率；Vm為同軸線行波峰值電壓；c為光速3×108米/秒，；Z0為特性阻抗；Ebr為介質擊穿場強。
由式（7），當特性阻抗Z0一定時， b/a是定值，由式(8)，a、b增加時，截止頻率降低，由(9)、(10)，a、b增加，最大傳輸功率也增加。由于射頻同軸繼電器隨著工作頻率的下降，其傳輸功率上升，所以，其截止頻率不宜設計過高，而應略高于其最高工作頻率，這是保證產品較大功率的重要方法，即在滿足產品最高工作頻率時，為提高功率，應盡量加大b和a的尺寸。
在初步確定相關尺寸后，進行建模，見圖8，采用HFSS軟件對射頻傳輸線進行電場仿真驗證，射頻輸入端口輸入350W@8GHz功率信號，電場分布圖見圖9。
圖8射頻傳輸線模型
圖9射頻傳輸線電場仿真模型
該產品中間簧片與接地板最小距離為1.5mm,空氣擊穿場強約為4.5×106V/m，通過仿真得到的射頻傳輸線最大場強為4.6672×105V/m，完全滿足設計要求，并且產品已經(jīng)多次通過了耐功率試驗驗證。
三、結論
根據(jù)機載產品的特殊要求，通過封閉式結構及上下放置結構設計、提高了產品耐環(huán)境適應性及抗電磁干擾性能。TTL自關斷電路設計、自保持結構設計降低產品驅動電流及功耗，“平衡旋轉式”電磁系統(tǒng)設計，提高了抗沖擊、振動性能，采用射頻大功率設計技術提高了產品射頻功率傳輸能力。目前該產品通過鑒定試驗，性能指標完全達到了機載要求，性能穩(wěn)定并得到了廣泛應用。
